序論：好文章的創作是一個不斷探索和完善的過程，我們為您推薦十篇設計概論論文范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質，帶來更深刻的閱讀感受。

篇（1）

起落架接地點的設計要根據飛機的重量、重心包線、幾何外形、執行任務等來確定。在給定輸入條件后，要使得接地點的設計滿足飛機結構、漂浮特性和使用特性的需求。

1起落架布局形式

現代民用航空運輸飛機大多選用“前三點”式起落架布局形式。與“后三點”式起落架布局形式相比，這種布局形式可以使得飛機在地面狀態時，客艙基本呈水平狀態，有利于改善駕駛員視界，減小起飛滑跑初期的高阻力。由于主起落架在飛機重心之后，飛機在剎車、地面操縱時具有很好的穩定性，同時在飛機著陸時，主起落架會產生一個使飛機低頭的力矩，幫助飛機減小著陸攻角，有利于減小著陸場長。該種布局的缺點主要集中在主起落架接地點的選取，即如何處理好在最大限度滿足各種使用特性的前起下，使得主起落架在收藏空間、結構形式上合理、可行。

2起落架接地點參數設計

起落架接地點的設計原則是在滿足飛機使用安全性的前提下，依據飛機的重量重心、幾何外形等特征參數，最大限度地滿足飛機在滑跑、起飛和著陸階段的使用要求。同時，還要考慮飛機系列化發展的需求。

2.1主起落架縱向接地點設計

(1)飛機起降特性限制

主起落架縱向接地點參數包含接地點的縱向站位（用%MAC表示）和接地點距飛機客艙地板高度的距離。其參數的選取主要受到飛機起降所需求的迎角θ的限制。為了滿足飛機的正常起降要求，飛機的起飛迎角要求不小機的著陸迎角，對于干線飛機，一般在8°～10°。同時，要重點考慮飛機單發起飛時的極限迎角需求，一般是在正常起飛迎角的基礎上增加1°左右。

在初始設計階段，如果有足夠的數據支持，也可以通過計算分析的手段，將飛機騰空時的迎角θLOF作為輸入條件，其計算公式如下：其中，αLOF為正常起飛時預期的最大迎角，VLOF為正常騰空時空速，CLLOF為對應VLOF的升力系數，為升力線斜率。l1和l2參數如圖2所示，分別表示主起落架全伸長狀態接地點與飛機尾擦點連線與停機狀態地面線相交的兩段線長度。對于干線客機，飛機抬頭率一般取4°/s。此外，還需要考慮飛機系列化發展的需求，給系列化家族中的加長型飛機在起落架布置上留有必要的空間。對于干線客機，基本型飛機最終確定的起降迎角一般是在其起降需用迎角的基礎上增加2°～4°，要視客艙增加長度和機身后體修行的具體情況進行分析確定。

(2)飛機結構設計限制

現代民用運輸機大多采用高氣動效率的超臨界機翼，其外形的一個顯著特點是后緣部分收縮劇烈，這就給下單翼布局形式飛機的主起落架收藏帶來了較大的空間限制。另外，采用較后的主起落架接地點，可能會出現主起落架的轉軸較長，主支柱后傾角較大，主起落架轉軸偏角較大等設計情況，這些都會造成主起落架重量和壽命上的損失。所以在設計之初，要依據飛機的結構特點，主起落架的接地點不能過于靠后。

(3)翼下吊大涵道比發動機限制

現代民機的另外一個特點就是普遍采用油耗小、噪聲小的大涵道比噴氣發動機，而隨著民航業環保、節能要求的提高，發動機會采用更大的涵道比，其對應的短艙直徑也有較大增加。目前下一代新研發的發動機涵道比已經增大到12左右。為了滿足短艙與地面的間隙要求，就需要起落架有一定的長度來支撐飛機。對于翼吊布局的飛機，其短艙與地面的最小間隙為458mm（18in）。

(4)地面維修高度限制

飛機機體表面設有許多檢查、維護口蓋，根據機場現有的維修程序和維修設備的需要，同時考慮人機工效學，需要對飛機的高度有一定的限制。

(5)主起落架縱向接地點參數選取限制

基于上述分析，可以繪出主起落架縱向接地點參數選取區域限制圖，如圖3所示。對于采用放寬靜穩定技術的飛機，其重心后限位置較后，在考慮加長型發展空間的基礎上，基本型飛機不可能在狹小的參數選擇區域內選取到防倒立角大機擦地角的主起落架縱向接地點位置，這也是現代民機主起落架布局設計的一大特點。在可選域的參數選取中，要考慮在最嚴重的重量、重心組合的情況下，使得選取參數對應的飛機防倒立角能盡可能的比飛機運營過程中起降的最大迎角θ大。

2.2主起落架橫向接地點設計

主起落架橫向接地點即表示飛機的主輪距（用%SPAN表示），其參數的選取也受到多重因素的制約，如圖4所示。

(1)主起落架收藏空間的限制

在選取主起落架縱向接地點參數后，就需要開展主起落架橫向接地點的設計，即在飛機上進行合理的空間布置，滿足主起落架對收藏空間的需求。

在起落架收藏的概念設計中，需要考慮輪胎的膨脹、膨脹輪胎與收藏路徑上各種結構件的間隙等影響主起落架收藏的主要因素。輪胎主要考慮充氣膨脹間隙和由轉動引起的形變間隙，在名義輪胎尺寸的基礎上，加上這兩部分間隙變化尺寸，構成起落架收藏設計中的“協調用輪胎”尺寸。由于“協調輪胎”所考慮的膨脹和轉動形變間隙均為最小間隙，加之飛機后繼機對特殊機場適應性要求的需要，因此對于“協調用輪胎”在徑向方向與收藏路徑上各種結構件的間隙就需要留有足夠的空間。

(2)主起落架轉軸結構布置空間限制

主起落架的展向位置設計被限制在機翼后部由后梁和襟翼輔助梁所形成的“三角區”，如見圖5所示，主起落架過分的沿展向靠外布置，會過分擠壓起落架轉軸的布置空間，給起落架轉軸設計增大難度。其具體限制條件可依據機翼后梁走向、機翼kink位置、主起落架接頭形式、襟翼艙布置空間、管線布置空間需求等確定，見圖4中條目2。

(3)側風與單發著陸限制

飛機在側風或單發著陸的過程中，會帶有一定的滾轉角Φ，一般在5°～8°。在主起落架橫向接地點位置選取時，就需要考慮由機帶滾轉角著陸，發動機短艙與地面之間的最小安全間隙，一般要大于152.4mm（6in），見圖4中條目3。

(4)機場使用限制

飛機機場適應性所包含的內容很廣，其中有一條是根據機場的不同分類對飛機的幾何參數進行限制，具體限制如表1所示。

2.3前起落架接地點設計

(1)操縱穩定性限制

前起落架和主起落架的接地點構成一個平面，有效地支撐住飛機的重量，當飛機的重心及主起接地點確定后，需要合理的選取前起落架接地點的位置，以確保飛機在側風及地面轉彎時的穩定性，一般用側翻角Ψ表示，如圖5所示。對于民用飛機，該角度不應大于63°。

(2)載荷分配限制

合理地選取前起落架的接地點位置，能較好地分配起落架所承受的載荷。一般情況下，前起落架的載荷系數為8%～15%，見圖5。當前起落架接地點過于靠前，前起落架的載荷較小，會使得飛機在小重量狀態下，前輪喪失部分或全部操縱性。相反，當前起落架接地點過于靠后，前起落架的靜態載荷較大，在剎車產生的附加載荷作用下，很可能超過前起落架的設計強度。因此，需要合理地安排前起落架接地點的位置。

(3)結構設計考慮

起落架上的載荷需要傳到飛機機身，為了減少飛機重量，需要使載荷的傳力路徑最短，最合理的方式是在靠近加強框的位置進行布置。

(4)飛機停機角設計考慮

由機在停機時其重量、重心會有不同的組合，因此飛機的停機角是一個范圍，目前民用飛機的停機角范圍是-1°～1°?？梢愿鶕C時客艙地板水平或是有輕微低頭的需要來選擇前起落架的長度。

飛機地面180°轉彎檢查

飛機起落架接地點確定后，在地面操縱時，除了要滿足之前所述的安全性、穩定性和操縱性要求之外，還需要滿足在預期的最低運營機場跑道寬度的條件下，實現飛機180°轉彎的要求，如圖6所示。對于超大型民用客機，會對飛機的接地點設計產生一定的影響。ICAO附件14卷Ⅰ中機場跑道寬度要求和起落架距跑道邊界安全間隙要求分別見表2和表3。式中，b表示飛機的前主輪距，t表示飛機的主輪距，β表示飛機前起落架的轉彎操縱角，s1表示主起落架圖6飛機地面180°度轉彎外側雙輪間距，s2表示前起落架外側雙輪間距。

篇（2）

2適航要求的識別和檢索機制

適航要求識別與獲取的目的在于根據當前設計任務檢索適用的適航條款要求，本質上屬于一種依據索引的文本檢索[13]。與傳統的關鍵詞檢索相比，用于建立設計任務和適用條款要求之間映射的索引不是若干離散的關鍵詞，而是一種由概念圖表達的結構化索引，構成索引的“概念”之間具有內部關聯性；另外，由于適航條款的概括性，建立條款索引的概念集中包含的很多概念術語超出了條款文本范圍。例如，CCAR25.581閃電防護條款的條文中并未明確提及飛機的燃油系統，但燃油系統設計必然需要考慮該條款要求。因此，“燃油系統”要包含在該條款索引的概念集中，而這種情況主要依靠設計師的經驗知識來保證。針對適航條款的特點，本文提出一種基于匹配度的適航條款要求檢索方法，即某適航條款對于當前設計任務的適用性可通過設計任務中包含的民機設計特征與條款約束的設計對象之間的匹配度來衡量。2.1匹配度對象（設計特征）之間的匹配過程包括兩個步驟：首先判斷當前設計對象與條款約束的對象名稱是否一致；若對象名一致，則進一步判斷對象屬性值之間的一致程度；否則，兩者完全不匹配。此處，設ai為當前設計對象a的第i個屬性值，bi為條款約束的對象b與之相對應的屬性值，則M(aibi)表示兩者屬性值之間的匹配度函數。若ai和bi為枚舉型取值，則匹配度計算公式如式（4）：2.2檢索算法根據上述介紹，基于匹配度的適航條款檢索算法如圖6所示，詳細的檢索步驟描述如下：步驟1輸入飛機的某設計特征（系統、子系統及其結構組成）作為當前設計特征Pc（當前設計對象）。步驟2讀取Pc相關的特征約束C(Pc)，這里的C(Pc)主要來自于對于產品整體的屬性約束或繼承自父級特征的屬性約束。步驟3讀取Pc的關聯特征，生成關聯特征集；此處的關聯特征包括Pc的下一級結構特征，以及與Pc在功能或結構上存在關聯關系的其他設計特征；此處構建關聯特征集的目的在于擴大適用條款的檢索范圍。步驟4從適航條款數據庫中讀取第一條未被檢索過的條款作為當前條款，如果成功，則進一步讀取該條款約束的目標對象Pc’及其特征約束；否則退出程序。步驟5比較Pc和Pc’，如果Pc=Pc’，則進一步比較其屬性特征C(Pc)和C(Pc’)，并按式（6）計算其匹配度Mi。步驟6如果Pc≠Pc’，則該條款的目標對象與當前設計特征不匹配，但可能與Pc的某項關聯設計特征相匹配。因此，進一步讀取Pc’的關聯對象集Pr’，判斷Pr與Pr’是否相交，即按照式（7）計算Mj。步驟7若Mi>0，則當前設計特征與條款約束的目標對象一致，該條款為當前設計特征的主要適用條款，從而將該條款錄入適用條款集；否則轉步驟8。步驟8若Mj>0，則當前條款為當前設計特征的相關條款，屬于次級適用條款，也將該條款錄入適用條款集；否則，當前條款為完全不適用條款，轉步驟9。步驟9將當前條款的狀態標記為已檢索過的條款，轉步驟4。步驟10適航條款數據庫中的所有條款都被檢索過，退出程序。

3實現與應用

根據本文提出的方法進行相應的軟件實現。采用技術，利用VisualStudio2008軟件開發平臺和SQLServer2008數據庫系統開發出一套民機適航要求的識別與確認系統，用于輔助某民機制造商的適航工程師（型號各分系統適航審定計劃的負責人）根據某些設計任務中的民機設計特征檢索適航條款數據庫，形成型號各專業適航審定基礎中適用條款集合的初步方案。以民機起落架系統中的部分設計特征“主起落架及艙門”為例檢索其適用的適航條款要求。首先，定義當前的設計任務，包括明確目標設計特征，定義目標設計特征所在型號的飛機級特征參數要求，并將主起落架系統的父級系統和子級系統作為關聯設計特征，形成當前設計任務的概念術語集用于檢索，如圖7所示。依次根據目標設計特征“主起落架及艙門”及其關聯特征（如父級設計特征起落架系統，子級設計特征收放系統、機輪系統等）檢索適航規章數據庫。此處以CCAR25.721條為例（如圖8），首先進行當前設計特征與條款約束的目標對象名稱的比對；若一致，則進一步進行（飛機級）特征參數的匹配。

篇（3）

二、如何理解概念書

概念書是充分體現書籍內涵，但又與眾不同、令人耳目一新、獨具個性特征的形態書籍。設計師將創作靈感發揮到極致，而不受書籍本身形態、材料的限制。并不是所有概念書都能投入大規模的印刷生產，將概念書的設計方式運用于高校視覺傳達專業書籍設計課程的訓練中，能更好地激發學生的創意思維。學生的概念書作品《星座》（圖1），將十二星座用折紙做出的立體星形作為貫穿書籍的設計點，令人耳目一新。讀者能夠通過每頁不同的鏤空看到不同的星座位置，學生很好地運用了空間的概念。學生概念書作品《美容日記》（圖2），封面采用鏡面的形式，，與主題貼合，根據不同的美容章程選擇的不同材料。如，護發篇用黑色毛線模擬發絲，讓讀者在閱讀的同時可以直觀感受質感，也更生動有趣。臉部按摩篇更是用不同的裝幀手法表現不同的按摩手法，讀者可以切換了解按摩的位置和手法，達到與讀者互動的目的。

三、從概念書看書籍設計發展的趨勢

1.書籍設計從平面走向空間的多元化書籍設計發展最典型的變化就在于書籍設計師已經不再拘泥于裝幀設計，更多的人開始關注書籍的整體結構。書籍除了封面、封底、書脊，還有環襯、扉頁、內頁、書口、腰封、外函等，這些也需要設計師精心進行設計規劃。《彼得潘》（圖3）立體書是由美國著名立體書設計師羅伯特·薩布達設計的。他所設計的書籍趣味十足，書中層層疊疊的云朵、建筑和燈光效果，既保留了原著內容的原汁原味，又以形象生動的立體效果得到了兒童的喜愛。這種立體空間設計的書籍打破了人們對于書籍設計的傳統理解，豐富而飽滿，閱讀完整本書后印象深刻，整本書更像是一座建筑物，讓人回味無窮。2.書籍設計從閱讀走向互動更可貴的是，設計師們開始追求情感訴求，也就是探索如何設計出能讓讀者感動的書，使讀者在閱讀的時候更投入，更能被書籍的設計所觸動。如，圖4是一本宣傳拯救瀕危野生動物的公益書籍，也是一本可以和讀者進行互動的手工書籍。讀者通過閱讀書籍，不僅可以了解野生動物的知識，而且可以通過手工縫紉制作這種動物。通過這樣的形式可以讓人們更珍愛動物，從而達到了設計師的設計宗旨。

篇（4）

1概念設計的內涵與特征

“概念”一詞的本義在《中國大百科全書》中的解釋是“懷孕，孕育的意思，即經過十月懷胎之后生成的一種新事物”。概念設計是設計師對建設場地進行實地考察后，有意識的針對場地中的環境構成元素進行深入分析，提煉，濃縮而成的一種可以統領全局，貫穿設計過程始終的構思主線。它一般以抽象的形式出現，追求神似而非形似，具有非理性因素的思維特征，往往是設計師的一些頓悟、靈感就可能形成一些重要設計項目的原始創作意念。同時，概念設計具有很強的實驗性，有時甚至純粹是一種嘗試，完全在從事探索性活動。

2概念設計的重要性與意義

概念設計自從上世紀問世以來，已經被許多世界建筑大師在一些重要建設項目中恰如其分的運用，其重要性是不言而喻的。在建設項目的前期階段，概念設計的主體地位是不可辯駁的。倘若沒有優秀的創作意念作為引領整個設計的主線，策劃方案設計就會一團散沙，缺乏整體性、有機性，讓人有隨意拼湊，抄襲之感。另外，重視概念設計有利于激發創作靈感，增強設計師的原創意識，不致步人后塵，而走上自主創新的道路。

3概念設計的策略與方法

首先要對場地的環境因素進行有意識的分類與整理，分析各個條件之間的內在聯系與制約關系。從宏觀的角度進行分析，不拘泥于細小的實際工程問題，著眼于大局。其次，要充分運用聯想的方法，輔助于文學，藝術等學科的知識，使頭腦中朦朧，散亂的想法明晰準確地表達出來。在當今建筑全球化背景下，把握地域性，堅持功能性，重視形式性，考慮經濟性是建筑創作的核心所在。建筑創作的突破口往往在學科邊緣或者交叉學科中。再次，要擺脫自身的思維定式，對于掌握概念設計來說這種思維定式非常不利。因為如果設計者從自身已有的知識出發來進行概念設計，必然會受自身思維定式的影響，所設計出來的成果必然不太理想。設計者需要拋棄傳統的為了做某個設計而進行資料收集，文獻閱讀的不良習慣，在平時就要有意識的閱讀一定量的理論方面的文獻，積累一套行之有效的設計手法和解決實際問題的策略。最后，要學習已有的優秀作品的概念設計過程，做深入的設計分析與表達，因為設計分析與表達作為一種學習方法對于初學者來說是大有裨益的。

4概念設計的應用舉例

4.1這是一個改建項目，位于南京幕府山腳下，原為長安汽車制造廠，現在破產了，改為藝術家村租給藝術家使用。我們一行8人對場地進行數次實地調研。最后我從場地的地形特征——象一條小船，以及場地的環境特征——背山面水，左右圍護，三面環山的特點出發提煉出整個區域的設計概念“船”。后來聯想工廠破產的情景，以及藝術村將來經營的狀況決定再加入風險因素“渡”，因而我的設計概念變為“渡船”。接下來又融入了文學因素，考慮藝術村商業運作的需要加了“的情懷”，最終我的設計概念變為“渡船的情懷”?？紤]到整個區域內不同位置的經營狀況，現狀條件不同，又將整個區域分成6個小區域，每個區域都以自身獨有的特征命名，并貫穿在總概念之中，使其有分有合，統一之中蘊含變化。最后，我對場地內的淺藍色區域進行了環境概念設計，編寫了整個區域的故事書，使中心概念在故事書的烘托下顯得更加豐滿。(見圖1)

篇（5）

2工程概況

遵義縣水泊渡水庫地處貴州省的北部，位于烏江的二級支流上，工程壩址以上集水面積241km2。流域多年平均降水量1040mm，多年平均徑流量1.13億m3，是一座以灌溉為主兼顧供水的中型水庫，總庫容6550萬m3，設計灌溉面積11646.5hm2，城鎮日供水4萬t。灌區位于遵義縣南部，是貴州的糧食主產區之一，作物組成以水稻為主，兼有小麥、油菜、玉米、茶園等糧食和經濟作物，復種指數1.8～2.0，灌區多年平均干旱指數0.75，為一般干旱區，以夏旱為主，特別是伏旱影響最大。變化規律為三年一小旱，五年一中旱，十年一大旱。

流域屬無資料地區，其徑流計算以鄰近的湘江站為參證站，采用水文比擬法結合降水修正來推求，用水過程則根據歷年各種作物的設計節水灌溉定額推求。在所選用的1971～1996年資料系列中，豐平枯年份分別占9年、8年、9年，且包含了1975、1986、1993年等中等干旱年及1972、1981、1990年等大旱年，以及1977、1991年等豐水年，因此，其來、用水過程代表性較好，這為以下的分析研究打下了堅實基礎。水庫P=75%設計年來水量8840萬m3，P=85%設計年來水量7800萬m3。

3典型年比較

根據規范要求，該灌區位于南方多雨區，作物以水稻為主，其設計保證率的范圍為75%～95%，本文主要針對P=75%和P=85%進行分析；調節性能的研究范圍為不完全年調節至完全多年調節。灌區作物以種植中稻為主，并且以中稻的需水量為最大，其灌溉期為5～8月。根據湘江水文站水文年及（5～8）月平均流量系列，/%P=75%典型年選擇1975、1979、1980、1993年進行比較，P=85%典型年選擇1972、1981、1986、1990年進行比較，各典型年的年及（5～8）月平均流量和經驗頻率見表1、表2。

表1P=75%典型年比較表

ComparisonoftherunofffortypicalyearswithP=75%

--------------------------------------------------------------------------------

年徑流

（5～8月）徑流

年份

--------------------------------------------------------------------------------

Q(m3/s)

P(%)

Q(m3/s)

P(%)

--------------------------------------------------------------------------------

1975

7.41

74.07

12.4

62.96

1979

6.68

85.19

11.1

70.37

1980

7.65

66.67

10.4

77.78

1993

7.13

77.78

11.6

66.67

設計值

6.87

75.00

10.9

75.00

--------------------------------------------------------------------------------

表2P=85%典型年比較表

ComparisonoftherunofffortypicalyearswithP=85%

--------------------------------------------------------------------------------

年徑流

（5～8月）徑流

年份

--------------------------------------------------------------------------------

Q(m3/s)

P(%)

Q(m3/s)

P(%)

--------------------------------------------------------------------------------

1972

6.98

81.48

8.38

88.89

1981

5.17

92.59

8.13

92.59

1986

5.50

88.89

10.4

81.48

1990

4.03

96.30

5.83

96.30

設計值

6.09

85.00

9.14

85.00

--------------------------------------------------------------------------------

由表可見，對P=75%來說，1979年全年及（5～8）月實測流量與設計值最為接近，其它年份來水均比設計值豐沛；而對P=85%來說，1981、1990年的經驗頻率均高于設計頻率，實測流量均小于設計值，1972、1986年的經驗頻率和實測流量與設計值相近，另外，1990年干旱是建國以來最嚴重的干旱，其重現期為50年一遇，1972年干旱排第二位。單從年和（5～8）月平均流量來說，P=75%典型年份選擇1979年較好，P=85%典型年份選擇1972年較好。

典型年年內徑流分配過程以湘江水文站實測徑流過程進行同頻率修正，用水典型按長系列用水量進行選定，灌區P=75%年用水量6060萬m3，P=85%年用水量6540萬m3。為進行不同調節性能的比較，假定不同的年用水量放大系數(即表3、表4中的K)，求得各個用水量相應的用水過程，進行長系列和典型年法興利調節計算，長系列法求得的庫容作為設計庫容，成果見表3、表4。從表中可見：

(1)在P＝75%的4個典型年中，以1975年為典型求得的庫容與設計值最為接近，而以最理想的1979年為典型求得的庫容為最小。各典型年年庫容與設計庫容的比值，最大為1.42倍，最婿為0.36倍。

(2)在P＝85%的4個典型年中，以干旱最嚴重的1990年為典型求得的庫容與設計值最為接近，而以比較干旱的1972年為典型求得的庫容為最大，其它年份的庫容均小于設計值，特別是年及(5～8)月平均流量的經驗頻率均達92.6%的1981年為典型求得的庫容遠小于設計值。各典型年年庫容與設計庫容的比值，最大為1.41倍，最婿為0.13倍。

表3P=75%不同典型年的年庫容比較及年內虧水折算系數成果表

Comparisonofyearlystoragecapacityofeverytypicalyearand

conversioncoefficientofyearlydeficientwaterwithP=75%

--------------------------------------------------------------------------------

項目

K=0.54

K=1.00

K=1.08

K=1.28

K=1.46

K=1.58

K=1.67

K=1.76

--------------------------------------------------------------------------------

1975年

652

1599

1813

2376

2973

3452

3835

4176

1979年

240

821

936

1544

2320

2859

3293

3679

V年(萬m3)

1980年

186

868

1029

1663

2439

2979

3413

3798

1993年

616

2037

2277

2915

3456

3832

4135

4403

--------------------------------------------------------------------------------

長系列V興(萬m3)

520

1435

1733

2434

3137

3788

4244

4635

--------------------------------------------------------------------------------

年內

虧水量

313

1107

1730

2288

虧水

庫容折算系數

0.524

0.304

0.237

0.201

--------------------------------------------------------------------------------

調節性能

不完全

不完全

不完全

不完全

不完全

不完全

不完全

完全

年調節

年調節

年調節

年調節

多年調節

多年調節

多年調節

多年調節

--------------------------------------------------------------------------------

那么為什么不同的典型年求得的庫容差異如此之大，而且與典型年選擇的結論完全相悖呢？可以從歷年的徑流過程及灌區干旱特性來分析原因。雖然各個典型年的全年和（5～8）月的平均流量和經驗頻率與設計值較為接近，但其分配過程各異，因此，求得的庫容千差萬別。各典型年5～8月逐旬平均流量過程線見圖1。圖中可見：

表4P=85%不同典型年的年庫容比較及年內虧水折算系數成果表

Comparisonofyearlystoragecapacityofeverytypicalyearandconversion

coefficientofyearlydeficientwaterwithP=85%

--------------------------------------------------------------------------------

項目

K=0.50

K=1.00

K=1.19

K=1.35

K=1.46

K=1.55

K=1.63

--------------------------------------------------------------------------------

V年(萬m3)

1972年

877

2771

3498

4114

4542

4905

5231

1981年

86.6

1029

1993

2783

3332

3797

4214

1986年

443

954

1924

2714

3263

3728

4145

1990年

737

2040

2538

2959

3454

3919

4336

--------------------------------------------------------------------------------

長系列V興(萬m3)

646

1967

2731

3573

4336

5346

6473

--------------------------------------------------------------------------------

年內

虧水量

271

1389

2180

2877

3508

虧水

庫容折算系數

0.714

0.443

0.404

0.496

0.609

--------------------------------------------------------------------------------

調節性能

不完全

不完全

不完全

不完全

不完全

不完全

完全

年調節

年調節

多年調節

多年調節

多年調節

多年調節

多年調節

--------------------------------------------------------------------------------

(1)P=75%：1975年屬中等干旱年，6～8月較干旱；而1979年用水關鍵時期7～8月來水均勻；1980年干旱月份較少，6、7月份來水較豐沛；1993年徑流分配過程較惡劣，5～7月來水較枯，其年庫容為最大。因此，P=75%典型年選擇1975年為宜。

(2)P=85%：1990年伏旱自7月份持續到8月底；而1972年的徑流分配過程相當惡劣，5月下旬的徑流量占（5～8）月徑流總量的40%以上；1981年的來水豐枯交替出現，徑流分配過程則較為均勻；1986年雖5月和8月來水較少，但5月份的用水也少。因此，P=85%典型年選擇1990年為宜。

圖1各典型年5～8月逐旬平均流量及均值過程線

Thetendaymeanflowdischargeanditsaveragevalueintheperiod

fromMaytoAugustineverytypicalyear

總之，由于典型年法要進行同頻率修正，移用的是其徑流分配率，因此，在選擇典型年時，除了注意年、灌溉期實測流量和經驗頻率與設計值相近外，還應注意徑流過程的代表性及灌區的干旱特性，可選擇多個典型年分析、比較，以期選擇最合適的典型年份，既經濟又合理地確定水庫規模。

4典型年法年內虧水的處理方法

當水庫調節性能高于完全年調節時，當年來水不能滿足需求，需進行多年調節。一般認為，水庫的興利庫容由年庫容和多年庫容所組成。年庫容由所選典型年推求；多年庫容攔蓄豐水年的多余水量以補充枯水年的年水量的不足，多年庫容一般用線解圖法推求，這里提出一種較為簡便的方法，就是將年內虧水按系數折算到興利庫容中。對于供水水庫，年內虧水可全部作為興利庫容；對灌溉水庫而言，因其用水過程不均勻，有相對集中的灌溉季節，水庫可進行多回運用，因此不可能將年內虧水100%地計入庫容，根據分析，從表3、表4可以看出，設計保證率愈高，年內虧水折算系數愈大，P=75%為0.20～0.50，P=85%為0.40～0.60；對于同一保證率來講，以剛剛跨入多年調節時為最大。在省內其它地區，當流域的徑流特性和灌區的作物組成、灌溉制度、復種指數等差別不大時，也可能存在著上述的變化規律。

另外，在現場踏勘或成果框算時，如果已知每畝田所需的灌溉庫容，就能較快知道設計灌面所需的灌溉庫容，從而確定水庫的大致規模。對本灌區而言，P=75%時，完全年調節到完全多年調節每畝田所需的灌溉庫容為190～240m3；P=85%時，則為210～360m3。當灌區的干旱特性及流域徑流特性基本一致時，每畝田所需的灌溉庫容相差不大。如：黔東灌區的道塘水庫，P=85%每畝田所需的灌溉庫容為220m3；獨山南部灌區的譚堯水庫，P=75%每畝田所需的灌溉庫容為183m3（兩庫均屬完全年調節性能）。

5幾點結論

篇（6）

由于并行工程等設計方法和手段的進步，產品概念設計與設計研發中的其他步驟相互串聯、反復、交錯，但就產品設計前期的概念開發工作而言，產品概念設計依然是一個相對獨立的過程。產品概念設計的相對獨立性決定了其具有一個較完整的設計過程。從各種方式的調查研究或尋找新科技，得到初步的想法，把想法整理成清晰的要解決的問題。對這些問題提出創造性的解決方案，得到眾多的解決方案，即概念設計方案，這時提出的可行的概念越多越好。

（2）虛構模型的選擇階段

制定評判標準，從產生的眾多概念中，選擇出最好、最可行的方案。概念選擇是產品概念設計中非常重要的一個環節。在這一過程中，新產品開發小組中各專業人員要共同工作，并努力達成一致意見。前面步驟產生的眾多概念，每個概念從表面上看似乎都能滿足要求，但我們必須從中選擇出最有發展潛力的概念，進行接下去的設計工作。概念的選擇將決定以后工作的方向，正確的方向可以節省時間和開支，而錯誤的決定則導致時間、人力、財力等資源的浪費。概念的選擇是概念的產生和概念的驗證密切相關的重復的過程。概念選擇進行時可能會激發新的概念產生，對這些新產生的概念，也應該像前面產生的概念一樣進行概念選擇。

（3）虛構模型的實現階段

把選擇出來的概念細化，做出概念產品或模型。概念的實現是概念設計的第三個步驟。對于企業，產品概念設計一般以概念產品的出現而結束。對于個人或學生由于技術及財力方面的原因要做到這一步就比較困難，往往只能做到概念模型或動畫演示，以及對概念設計的詳細說明。

篇（7）

摘要：隨著我國國力的增強，醫療衛生事業將在一定時期得到長足的發展，作為我們醫療工程設計人員，要不斷了解學習最新的醫療設備，學習了解國內外的新規范。關鍵字：醫院電氣設計電氣安全供電負荷

1醫院的分類及規模版權所有

根據我國醫院建設的規劃，綜合醫院按床位可分為300、400、500、600、800及1000床。

按照醫院等級可分為三、二、一級醫院，目前經常涉及的一般為二級以上的醫院。

在這些范圍內的醫院就用電負荷而言，有一類負荷，還有部分二類負荷及三類負荷。

醫院按照功能劃分，一般分為門診部、醫技部、護理部、行政部、后勤部等。目前綜合性醫院的布局有分散式、集中式和半集中式。目前建筑設計中考慮節能及使用便利，多采用半集中式。

2醫院負荷分析

2.1醫院負荷計算

按照目前調研的醫院負荷情況，醫院的用電負荷比例仍然以空調照明為主體，醫療設備用電所占比例很小，這也許與我國目前的醫療設備的水平有關。根據日本有關資料，80年代的醫院變壓器安裝容量為250～300va/m2，當然日本等國的用電負荷計算與變壓器的安裝容量與我國差別很大，總體變壓器容量較我國大很多。但這其中醫療設備用電占50％。而我國目前醫療設備用電總體占不到20％。因此目前我國的醫院設計的用電負荷總體上仍然是以空調照明為主要負荷。其中空調電制冷的45％～55％，照明30％，動力包括醫療用地15％～25％。

根據近10年來完成的醫院工程的運行情況可以得出如下結論，我國醫院的用電負荷標準與商業寫字樓相比是較低的。綜合醫院護理單元照度需求較低

由以上數據可以看出，醫院雖然為功能性民用建筑，用電設備較多，但它總體照明的標準比起商業樓、寫字樓要低。從用電負荷計算的角度而言并不高，按照北京市供電規劃8va/m2，即可滿足要求。醫院變壓器安裝指標并不是很高，一般在65～75va/m2之間，分析原因如下：

真正意義上的醫療用電負荷并不多，且大型設備的需要系數較低。

綜合醫院護理單元的面積所占比例較大，此部分用電量較低。

醫院目前的運行狀況，全日制的門診醫技面積不大，白天空調等用電高峰時照明需求較小。

2.2醫院的負荷性質及負荷類型

醫院供電系統應遵循國內供電規范，并參考國際iec相關標準進行設計，按照我國現行醫院等級和標準地區醫院及二類醫院的供電等級為一級或二級負荷。因此電源一般采用兩路10kv供電。根據醫院的規?？煞譃槿缦聨最愊到y形式；

1采用兩路10kv電纜專用供電、自備柴油發電機，重要設備末端采用ups供電。此類系統適用于特級及三甲級醫院。

2采用兩路10kv電纜專線供電，重要設備末端采用ups供電。此類系統適用于三甲級醫院。

3采用兩路10kv供電或一路10kv專線供電，一路低壓供電，此類系統適用于二甲級醫院。

4一路10kv供電，重要設備末端采用ups供電，僅用于一級醫院。

根據醫療建筑用電負荷的特殊性并考慮到醫院的可持續發展，低壓系統建議采用如下形式：

電壓波動大的空調及動力負荷為一個低壓系統，如空調采用專用變壓器供電；

電壓波動小的照明及一般醫療用電插座負荷為一個低壓系統；

電壓要求高且自身壓降大，醫用數字檢影成像系統設備，單獨采用一臺變壓器。對于電網電壓變化較大的系統，建議采用有載調壓變壓器。

按照iec標準，醫院各部位的供電等級，接地方式見表2。

2.3應急電源系統

醫院存在著大量的一級、二級用電負荷，應急電源系統一般采用柴油發電機系統、ups系統。柴油發電機容量一般為變壓器總安裝容量的15％～20％。而重要設備則采用ups系統。

3低壓配電系統

醫院用電負荷一般分成照明系統、醫療動力插座系統、空調系統新風機、空調機、風機盤管，應急照明系統等。

大型、重要性設備由配電變電所放射式供電，一類負荷均為雙路供電末端自投。冷水相組、真空吸引、x光機、ct機、mri機、dsa機、ect機等設備主機、燒傷病房、血透中心、中心手術部的電力及照明、ct機、mri機、dsa機、ect機的空調電源、電梯及屋頂排風機、洗衣房及營養部的動力也分別由變電所低壓屏放射式供電。

樹干式供電由變電所將各類電源分別引至各豎井，通過母線輸至各層。各豎井內分別設有照明、配電、空調及應急照明配電箱。配電、照明分別放射至各科室的配電、照明配電箱，各科室的計量表設在豎井配電箱內，空調配電箱配電至末豎井區域內的普通空調機及風機盤管。應急照明配電箱由雙路電源供電并自動切換，供各應急照明燈及防火卷簾門，排煙風機的用電。

醫技檢驗科、血液透析室等處的儀器對電源要求較高，部分電源通過穩壓器后備ups供電。

4數字檢影成像設備的配電要求及內阻計算

數字檢影成像設備是醫院的重要設備，現代醫院數字檢影設備的種類很多，目前比較常見的有：x光透視機、x光攝影機、x光治療機、x光造影機包括x光介入機、心血管造影機dsa、計算機斷層掃描機ct機、同位素斷層掃描機ect、磁共振機mri以及x刀、γ刀、直線加速器等設備。根據設備的不同用途、設備的工作制分為長期工作制、短時反復工作制。各種設備工作制見表3。

目前，許多x光機同時具有攝影、造影、透視、治療等多種功能。

4.1數字檢影設備供配電系統

數字檢影設備工作原理各有不同，但統一的一點是對電源的要求較高。由于數字檢影設備的以上特性，如果醫院有一定規模，此類設備應由專用變壓器供電。設備球管電流在400ma以上的設備應采用放射式供電。

心血管造影機、磁共振機、同位素斷層掃描機ct機、大型介入機等設備的主機電源一般需要雙路供電。且有些設備本身需要冷卻，設備有冷水機組，此部分的電源與主電源同樣重要。主電源進一步分成高壓發生器電源、行走機構電源、影像設備電源及插座電源。此類設備的布置一般為掃描室、控制室兩部分。系統的電源一般送至控制室。大型設備還專門有電源室配電室。

心血管造影機房的高壓發生器電源、行走機構電源、影像設備電源采用一般配電方式，其插座電源與胸腔手術室的要求相似：病人可能接觸用電設備采用it系統及局部等電位接地，電位差小于50mv。設備廠家對于電源的要求引出了電源內阻這一技術指標。設備對電源電壓的要求越高，電源內阻越小。

4.2用電負荷計算

x射線機瞬時最大用電負荷一般由設備廠家提供，如未提供也可根據如下公式計算：

sm=1/k×1/f×esf×10－3

sj=a×ssm/η

4.3電源變壓器容量的確定

1單臺設備的計算負荷。

2二項式法計算多臺設備計算負荷。

多數數字檢影設備是短時反復工作制，因此，進行負荷計算時可以采用較小的需要系數，根據目前一些醫院的實際運行結果表明，4臺設備同時曝光的可能性很低，日本有關資料也表明，選擇電源變壓器時，4臺以下的設備可以按1臺容量進行考慮。10～15臺設備的場所采用防止同時曝光設備可共用1臺變壓器。

4.4保護設備的選擇

數字檢影設備瞬時電流很大，保護設備宜用熔斷器。目前多數設備的技術要求中已對保護設備提出具體要求。

4.5配電線路導線截面的確定

數字檢影設備的配電線路導線截面要滿足設備的內阻及壓降的要求。

電源變壓器內部電阻：rt

電源變壓器額定容量：ptkva

電源變壓器相數：三相

電源變壓器電壓變動率：ε％

額定二次電壓：vtv

1計算變壓器內部電阻rt

rt=2×ε×0.01×vt2/pt×103ω

計算干線電阻r1ω：

考慮到低壓開關的電阻及其它接觸電阻，電源變壓器和電源變壓器二次側的干線電阻為總電源電阻的80％。

r1=80％rg－rtω

最大允許內阻：rgω

計算干線截面：amm：

單相設備a=2×p×l/r1mm

三相設備a=p×l/r1mm

由上可見，要滿足設備內阻要求，實際就是要滿足設備的電源電壓要求。它受來自變壓器阻抗、變壓器至設備的配線長度、配線截面三個方面的因素的影響。

在系統設備時，應盡量減小變壓器阻抗、減小變壓器至設備的距離、在滿足電源內阻的條件下、減少配線電纜截面，以節約投資。

5醫院的電氣安全及電力系統保護方式

醫院電氣安全是醫院電氣設計的一個重要環節。涉及到的電力系統的保護方式有接地保護tn－s系統、局部中性線不接地系統it系統、醫用局部等電位接地電位差小于10mv、建筑物總等電位及衛生間局部等電位接地、漏電保護lm=30ma。

一般場所的移動式設備均采用了漏電斷路器進行保護。冶療室、功能檢查室、手術室、搶救室、心血管造影室dsa、衛生間浴室均設置了局部等電位連接。中心手術室的配電系統為保證病人的安全采用了it系統。

醫院接地問題，是一個較為敏感的問題，它涉及到病人的安全，設備正常運行等。按照我國現行各類規范中醫院設計的規定，我院目前設計采用的是防雷接地、電力系統接地、設備保護接地公用接地系統。目前各醫院及設備廠家經常提出醫療設備、醫用等電位接地要單獨設置接地極，且要求與防雷接地、保護接地絕緣。實踐證明，由于場地的原因，這些單獨接地極不可能完全與建筑物的金屬大地絕緣，而一旦絕緣遭到破壞，醫用等電位接地與電力系統的保護接地則可能不是一個等電位，此時，在患者的周圍如果存在這樣兩個電位，將產生觸電的危險。

電氣設備對病人的影響，即電擊。電擊包括宏電擊和微電擊。防止宏電擊可以采用接地線及漏電保護器來完成。而引起微電擊的主要因素是電子儀器的泄漏電流及病人所處的環境非等電位。因此減少泄漏電流及局部等電位，是在保證電子儀器cf型絕緣的條件下的克服微電擊的重要手段。

減少泄漏電流的方式是將電源進行隔離。通過隔離變壓器，二次側兩相導線對地高阻抗，減小了系統的泄漏電流。當泄漏電流在0.7ma～2ma范圍內設絕緣監視報警。以上系統稱之為局部it系統。采用局部it系統輔以局部等電位連接，就可以保證防止心臟手術及檢查中的微電擊。目前，我院地本工程中對需要儀器進入心臟區域的局部地區，如心臟手術室、icu等處配置了上述系統。以上配電方式也是國際電工委員會iec所倡導的。電子儀器的接地宜采用共用一點接地?；谀壳半娮觾x器的頻率較高，要求地線短而粗，地線過長反而成為干擾源。

目前我國與國際上防雷接地的規范是除爆炸危險場所外均為利用建筑物金屬體作為防雷、接地體，因此建筑物內的所有金屬體如鋼筋等不可避免的與防雷系統為一體。而作為病人周圍的金屬體如水管、金屬門窗等均與建筑物金屬體連接。為保證病人的安全，也要求設備儀器等的保護接地與病人周圍的金屬體局部等電位。因此防雷接地、設備的保護接地是不能分開設置的，否則病人反而會因接觸到不同電位而有觸電的危險。因此，此類與人體有接觸的醫療設備是不能單獨接地的。

醫院目前有著越來越多的先進儀器和設備，多數歸結為敏感電子設備。而雷電對敏感電子設備的影響，可通過設置spd加以保護。對于有大電流接地的醫療設備的接地，應避免接地線過長，宜采用就地接地，因采用局部等電位接地，周圍的病人也是相對安全的。

對于電磁干擾的問題，為減少電磁干擾的感應效應，我院采用了如下措施：

1建筑物及房間外部設置屏蔽，如建筑中含金屬的墻、柱均可以作為格柵屏蔽分流，將建筑物金屬等電位連接。

2電氣線路采用穿金屬管，減少干擾。

關于雷電對病人的影響，由于雷電的陡度大，散流快，建筑中含金屬的墻、柱均可以作為格珊屏蔽分流，且病人周圍采取了等電位的措施。因此在屏蔽范圍內雷電病人是安全的。在手術部等設備進入病人體內的部位均位于建筑物內部，沒有外墻，因此病人是很安全的。

我們認為在醫療工程中防雷接地、電力系統接地、設備保護接地采用公用接地系統是可能的，也是必須的。只有完善好這一方法，病人的安全才能得到保證。我院在近幾年的醫院工程設計中均采用了上述接地方式，實踐證明也是很有效果的。該做法不僅節約了大量投資，而且真正實現了病人的電氣安全。數字檢影等設備投入使用的后，圖像清晰，運行良好。

在國內，推行iec關于醫療場所局部it系統的設計思想也是為進一步保證病人的安全。由于沒有相應的強制規范及投資等方面的原因，這一設計思路在設計中很難得到充分的體現。目前僅在與心臟介入相關的場所設置了it系統，而在iec推薦標準中目前要求多處場所設置該系統。

6手術部、icu、血透等場所的配電系統

中心手術部是醫院的核心，手術部的配電采用雙路電源末端切換。這包括手術室內配電及手術室潔凈空調系統的配電。電源由變電所專線供電。每一間手術室應單獨設置配電箱，按照新的《醫院潔凈手術部建設標準》中的規定，容量不能小于8kva。每間手術室的電源進線是否采用三相進線。主要根據布局及醫院的具體要求進行。目前部分手術室內設置的高低溫冷柜等三相設備，電源三相引起的情況越來越多。作為與病人接觸的電源部分，應盡量考慮單相供電。每間手術室考慮3～4個插座組，其中一組在綜合醫療柱上，每組插座組3～4組插座及2～3組接地端子。手術室內設置觀片燈、書寫板照明、接地中心可設置在配電箱內。配電箱可與手術室內的控制面板結合?？刂泼姘迳嫌懈黝悮怏w出口、時鐘及定時鐘、實施空調檢測及控制、照明控制、廢氣檢測及排放。

心血管造影室除數字成像系統采用專門配電外，室內設置要求與心臟手術室相同。

目前國內心臟手術室、icu、心血管造影、搶救室、血液透析等采用局部it系統。iec標準強烈要求it系統不配出n線，目前病人接觸的用電設備均為單相設備，通過隔離變壓器配出的it系統均為單相。

it系統應注意如下問題：版權所有

必須設置絕緣監視裝置；

盡量減少系統容量，減小系統線路的長度；

增加線路的絕緣等級；

輔助以局部等電位接地，等電位干線保證在16mm2，支線在6mm2以上；

配電線路采用穿鋼管敷設，減少干擾；

變壓器二次出線采用雙極保護開關。

7照明設計

由于經濟發展水平的差異，我國與國外發達國家的醫院照度標準相差甚遠，發達國家的照度標準約是我國現行標準的5～10倍。目前完成的各醫院工程的照度水平在我國現行標準的基礎均有所提高，如一般環境為150lx、診室等為200lx、醫技科室300～500lx、病房100lx。實施后效果良好，體現了現代化醫院的良好形象。設計中應注意醫療功能性用房照明的特殊要求。

診室、病房、急診觀察室、治療室等處采用高顯色熒光燈，以便于觀察病人的情況。色溫在3500k左右，病房、急診觀察室、治療室等處的頂燈采用漫反射型燈具，以減少眩光。在病房建議用間接照明，手術室、手術部清潔走廊、傳染科、污物、污洗等處與業主結合確定是否設置紫外線燈。

對特殊場所的照明采取了不同方式：磁共振掃描室、理療室、腦血流圖室等需要電磁屏蔽的地方，燈具采用了直流電源；測聽室的照明采用白熾燈；眼科暗室采用可調光的白熾燈。

8其他

醫院發展快，變化多，在設計中我們將配電箱設置在夾墻內，此方式配合吊頂線槽配電，使系統更加靈活，方便日后用電的發展需要。在檢驗科、中心實驗室等用房設置了沿墻附設的電氣配電槽，并將電源斷路器設置其上，以適應實驗室用電設備多，用電變化多的需求。

在病房設置綜合醫療槽、槽內設置插座組，接地端子，局部照明等，并在床頭方向距地0.3m處加設一組電源插座，方便電動床等固定設備的使用。

篇（8）

完美的創意和設計都來自于對生活的體驗，通過舊家具改造我們可以提升個人的創意能力，從生活中發現美、創造美。養成觀察生活細節，品味生活、感悟生活的習慣。家具DIY自己動手的方式是手與腦的結合，充分發揮主觀能動性，從實踐中尋找靈感，開拓逆向思維，突破傳統的思維方式來發現探索新的美感存在，思維跨越大，有益于大腦的鍛煉，同時還能提升個人的創意能力的和實現自我價值。

2.節約成本，資金的最優分配

從經濟的角度權衡，新家具的市場售價至少在三位數以上不等，而二手家具可低至兩位數，在購置成本上可以節省十至五分之一，這種差價的對比難道不吸引你嗎？舊家具的利用可以減少人們生活的經濟負擔，例如我們經常會遇到一些因為沒有利用價值而被丟棄的舊物。

3.以物載情，精神的充分滿足

在過去的幾年里，舊家具改造在人們日常生活中扮演了舉足輕重的角色，在自己生活起居中點綴著自己精心設計制作的舊家具，一定程度上滿足了人們對精神需求。家具是日常生活中必不可少的物品，也是文化、情感的載體，有著時光的磨礪、主人的故事和年代的滄桑。

二、舊家具改造的方法

舊家具改造想要改造出即有價值又有品位的作品，就要融入自己獨特的創意，最好還能賦予作品一些藝術的語言。舊家具是我們身邊隨處可見的東西，我們可能在不經意間就丟棄或遺忘了它，其實這些舊家具只是失去了它們的第一價值。

1.加減的組合

舊家具改造就是要突破傳統的思維方式，勇于創新，其中加減的組合改造方法在室內設計中比較常見，把幾種物品或多個不同種物品進行組合做加法、減法，可以提高舊物改造的利用率，使它們的功能發揮到極致，創造出截然不同的全新物件。

2.造型的優化

在設計中，通過大量的設計創作和審美感知，讓造型與色彩體現出設計感，來達到家具的個性化。而在舊家具的改造過程中，造型的優化也有著很大的發揮空間，有色彩和形態的處理兩種常見的手法，也可以平面繪涂或者立體裝飾，不同的方法營造不同的感覺。

3.功能的更新

在舊家具改造時也可以改變事物原有的功能，如箱子用來存儲物品，花瓶只能用來插花等等，所以舊物改造時也可以考慮改變物品原有的功能來進行改造，往往也會得到意想不到的效果。一個巧妙的設計，將廢棄的自行車零件，輪胎靠墊重新組合，充滿現代氣息的座椅就出來了，時尚又有創意。

4.風格的附著

在改造的過程中，根據家具的材質、外形、顏色的不同可以賦予舊家具不同的風格。例如模擬田園的感覺，可用木質淡雅色的材質；追求朋克的感覺則可以做用噴槍即興涂鴉，運用重金屬材質來體現其特點；模擬古老家具或漆器可以用古雅的色彩繪制工筆花鳥，以云雷紋作邊飾，盡量為家具添加復古的元素。

篇（9）

1引言

近年來，我國的建筑發展迅速，建筑占地與土地資源不足的矛盾也日漸明顯，舊建筑的改造利用就成為當前一種較好的解決方式。在舊建筑的改造建設中，由于受場地、原有建筑功能、層數的增加、原有結構及新舊規范等諸多因素的影響，在改造工程的設計中，出現了豎向作用和水平作用增大，導致原有結構構件的承載力不足和結構整體剛度的不均勻。同時，由于新舊構件的材料和強度的不同，新舊構件的連接因此也成為工程改造中的一大關鍵技術。

2工程概況

本工程位于上海市盧灣區，為一機械制造廠，建于80年代中期，原建筑共有四個單體（以下簡稱1＃、2＃、3＃、4＃）?，F因甲方需要，將四個單體通過走廊連接為一個商業使用的整體。2＃與3＃樓不改變原有建筑的使用功能，主要是1＃與4＃樓的建筑功能改變較大，其結構也就相應做了較大改造。

1＃樓原為多層框架結構廠房（見圖1），其中⑴～⑺軸為四層，層高自下而上分別為8m、5.6m、5.1m、4.5m；⑺～⑽軸為三層，層高分別為13.6m、5.1m、4.5m（其中一層在8.9m處設有一臺10T吊車），原有樓面結構設計活荷載均為12KN/m2?，F根據建筑功能需要，在⑴～⑺軸4.0m標高處增設一個樓層，在⑺～⑽軸2.95m、8.0m處各增設一個樓層。

4＃樓原為單層排架結構廠房（見圖2），建筑高度為20.4m，凈高為18.4m，廠內設有一臺10T吊車，柱間設有兩道支撐。現根據建筑功能需要，將原有建筑改造成五層辦公樓，層高分別為2.8m、4.3m、4.2m、4.2m、2.8m。根據原有結構情況，現設計考慮與原有結構脫開，在原有建筑內新建一個四層框架結構。

3基礎結構改造設計

1＃樓原設計采用450×450樁基礎，設計承載力較大，經過整體計算之后，新增加夾層后的結構能滿足現有規范要求，基礎承載力和沉降變形也能滿足現有規范要求。另外，考慮到原有在1＃樓的(1~10)軸外設置了一個室外平臺（平臺下為車庫），根據建筑的要求，需要將平臺與1＃樓進行連接（見圖1）。在進行結構設計時，如果將室外平臺層的梁直接與(1~10)軸處的柱子連接將會對1＃樓整體結構產生影響，同時對室外平臺也不利。鑒于此，結構設計是在(1~10)軸處另外增加了一排室外平臺框架柱（立在原有樁基礎承臺上）。經計算，原有樁基礎有較大富余，對原有基礎影響很小，同時又解決了上述矛盾。

4＃樓原有基礎采用天然條形基礎，由于在原有建筑內新建一個四層框架結構，如采用天然基礎，則基礎沉降不能滿足現有規范要求，且對原有基礎會產生很大的影響。根據施工現場和經濟技術等條件，現設計采用樁筏復合基礎。樁采用靜壓錨桿樁，施工時采用逆做法施工，即待基礎筏板和上部兩層施工完畢后再進行錨桿樁的施工。這樣既能縮短施工工期，又能滿足結構設計要求，為整個工程項目創造了很大的經濟效益。4＃樓的筏板采用500mm厚，錨桿樁采用250×250，樁長為20m。平面布置（見圖3）。內部四層框架結構承載力較大，在邊緣處又受原有建筑結構空間的影響，因此，筏板在邊緣處的柱抗沖切難以滿足要求，在設計中增設了筏板的抗沖切鋼筋。

4上部結構改造設計

4.11＃樓結構加固處理

1＃樓原為一機械加工廠，原設計為框架結構，樓面活荷載均較大（12KN/m2）。經有關檢測單位鑒定，原有結構的柱砼強度等級為C18，原有結構在設計中按照6度設防要求考慮。改造后須作為辦公建筑，現根據建筑功能布置需要，增設一夾層，同時在12m的跨中不得設置砼柱。依據現有建筑功能布置，現設計采用了PKPM2006年3月版本的軟件進行了整體計算，經計算分析，原有結構的位移、配筋量、剛度等參數均能滿足現有改造結構的要求，但是原有結構的構造是按照當時的規范要求進行設計的，未能滿足現有規范的要求。主要有以下兩個方面：一是原有柱無箍筋加密區；二是在增設夾層處上下無箍筋加密區?，F設計綜合經濟和技術多方面的考慮，柱采用了外粘型鋼加固法（見圖4）。這樣既能滿足結構構造要求，同時又能滿足節約經濟的要求。

在1＃樓新增加的夾層處，由于跨度較大（為12m），見圖1，若采用混凝土結構，則梁斷面很大（至少需要1m高的梁），對建筑的凈高會有很大的影響，對原有砼柱的影響也很大，而且與原有砼柱難以連接（植筋數量很大），原有結構的整體性將受到很大影響?，F設計采用了鋼梁與壓型鋼板-現澆混凝土樓板組合結構，鋼梁與原有柱采用鉸接連接。根據現有規范規定，與原有混凝土柱采用后錨固連接時，其混凝土強度等級必須高于C20（原砼經鑒定為C18）。鑒于此實際情況，鋼梁與原有柱連接采用了增設砼牛腿，同時在牛腿及其上下各800mm處采用粘鋼加固，以增強其抗震變形能力（見圖5）。

牛腿設計在本工程的設計中也是一個不容忽視的。在設計中，考慮到牛腿處水平方向受力相當于一個懸臂構件的受力，在牛腿處的水平植筋就必須保證能達到23d(一般情況下為15d)。根據現場實際情況，植筋要滿足達到23d是有一定困難。綜合各方面的因素，在設計此牛腿時，我們采用了以下處理方案：一方面，對于規范[2]中牛腿的裂縫控制要求，采用了如下公式進行計算，

能滿足規范對牛腿的裂縫控制要求，同時，由豎向力所引起的局部壓應力也小于；

另一方面，對于牛腿的配筋強度要求，考慮到植筋不一定能充分達到預期設計要求，從安全的角度出發，在設計中，牛腿的縱向受力完全由粘貼的鋼板來承受，其計算公式仍能采用根據力矩平衡條件[3]推導的公式進行計算，即

，經計算，能滿足結構計算要求。

4.24＃樓結構加固處理

4＃樓由于建筑立面的要求，原有結構為排架結構，原有設計的柱間支撐對建筑立面的門窗產生了影響。若直接拆除柱間支撐，則原有結構就成為不穩定結構體系?，F設計考慮到原有結構荷載減少較多（吊車取消），縱向荷載主要就是風荷載和本身自重產生的地震作用，現設計將在維護結構中采用了框架結構體系，使原有結構形成一個框排架體系，這樣既能使原有結構形成一個穩定體系，又能增強結構的抗震變形能力（見圖2）。在內部新增的框架結構是作為一個新建建筑物來考慮，新建的部分與原有結構之間設置了變形縫。經采用PKPM2006年3月版本的軟件進行了整體計算，現設計的框排架結構均能滿足現有建筑結構規范要求?？紤]到原有結構設計只是按照6度設防要求計算，現設計采用了粘貼碳纖維加固法對原有柱進行了加固。

5結束語

5.1建筑物的加固設計應與建筑物的抗震鑒定、抗震加固、強度加固相結合，施工時應先加固后加層。

5.2建筑物的結構加固應結合建筑物的使用功能要求，綜合分析各種加固方法的經濟性，而后采取相應的加固方法。

5.3在對原有建筑物進行加固時，應充分考慮不同材料的連接節點處理，并采用合適的結構處理方法進行計算，以保證整個結構的安全。

5.4在對原有建筑物進行加固前，應從結構概念角度把握整體結構的穩定、強度等，然后采用相應的加固方法并應用結構軟件進行分析，之后再進行相應的處理。

參考文獻：

篇（10）

2小河口水庫主要存在問題

大壩上游壩坡水位變動區塌陷、破損嚴重；大壩下游壩坡縱橫向排水溝破損；壩右岸下游岸坡坍塌；溢洪道進口段左右側翼墻空箱漏水嚴重，左側翼墻后土體在校核洪水位會發生滲透破壞；泄洪洞泄洪能力不足等。改建方案選取：通過查閱文獻對壩坡的加固處理常用的方法有：壩坡拆除重建、對局部破壞區域進行改造、對老化部位進行局部翻新，其中已拆除重建為主。溢洪道加固主要的方法有：局部拆除重建、完全廢棄重建，其中已局部重建為主。輸水洞加固的方式常用的有：拆除重建水塔或對水塔進行加固、對輸水洞洞身進行整體加固、對輸水洞出口消能設施進行加固以及對金屬結構、啟閉系統改建，其中已對水塔、金屬結構、啟閉系統的改造為主。

3改建工程加固設計

3.1壩坡改建

壩坡采取破損段局部維修加固：對大壩上游壩坡水位變動區塌陷、破損嚴重的干砌石護坡進行維修；對大壩下游壩坡縱橫向排水溝破損段進行維修；對大壩右岸下游岸坡坍塌部位采用漿砌石護坡處理。

3.2溢洪道改造

溢洪道部分整體拆除，部分加固改造：本次設計在空箱內設土工布反濾，上鋪植草磚植草固土；本次閘室改建段樁號0+189.6～0+201.6，總長12m，閘室為閘門控制寬頂堰鋼筋砼結構，為了不影響上游交通橋的穩定性，本次設計將現狀閘室拆除至670.4m，以上部分全部拆除重建，新建底板與閘墩為整體結構，進口底高程671.4m，墩頂高程682.5m，底板厚2.5m，邊墩厚1.5～1.2m，中墩厚1.2m，檢修閘門為疊梁門，工作門為平面定輪鋼閘門，閘門尺寸10×6.8m，啟閉平臺高程為690.8m，新建閘室段與上游交通橋及下游泄槽段側墻順接，縫間設BW型膨脹止水條止水；閘室與大壩間采用土料回填交通道路，路面高程682.5m，路面寬8m，斷面為梯形斷面，上下游邊坡均為1：2，要求土料壓實度≥0.95，路面采用200厚C20砼現澆；泄槽底板加固范圍為0+310～0+645，即在原底板上現澆砼結構進行加固處理；側墻0+201.6～0+210段因泄洪時拱橋嚴重阻水，本次設計拆除重建，側墻采用鋼筋砼扶臂擋土墻結構；側墻加高段范圍為0+210～0+295、0+427～0+645，即在原墻頂現澆砼加高；側墻改建段范圍為右0+310～0+467，即將原側墻拆除重建，側墻結構仍采用鋼筋砼懸臂擋土墻結構；側墻加固改建段范圍為左0+320～0+427、左0+450～0+480，即在原側墻后加30cm厚鋼筋砼襯砌；泄洪洞出口側墻延長段范圍為0+340.3～0+359.3，采用鋼筋砼結構，尾部為流線型。

3.3泄洪洞改造

泄洪洞拆除重建：本次設計拆除原檢修平臺及上部啟閉機房，將檢修平臺由670.9m加高至678.65m，啟閉平臺由680.4m加高至686.35m，加高部分均為鋼筋砼結構，啟閉機房為磚混結構，進水塔與壩頂間新建工作橋及支撐排架，橋面高程682.5m，分為5跨，總長78m；更換閘門及啟閉設備；對泄洪洞洞身漏水段0+034～0+104進行洞身反壓灌漿，并對伸縮縫進行維修處理。

3.4輸水洞改造

輸水洞增設水塔，出口增設反濾排水設施等：進口增設進水塔，塔高36.1m，啟閉機平臺高程682.5m，進水塔為C25鋼筋砼結構，進口底高程665.5m，孔口尺寸為1.5×1.5m，塔內設事故檢修閘門，上游止水，施工采用鋼筋砼沉井圍堰，沉井內徑8m，沉井高21.5m，壁厚1.2m；進水塔與壩頂間采用鋼筋砼梁板式工作橋連接，橋長54.0m，橋面寬2.5m，共分四跨，支撐為鋼筋砼排架結構；對輸水洞洞身進行砼回填，并在輸水洞出口增設反濾排水設施。對輸水干渠節制閘及泄水閘的啟閉機進行更換。

3.5機電及金屬結構

溢洪道增設事故檢修門和啟閉設備，工作閘門、埋件、啟閉設備重新設計；泄洪洞事故檢修門、工作閘門、埋件和啟閉機拆除更新，重新設計；輸水洞進口增設事故檢修閘門；輸水干渠節制閘及泄水閘增設啟閉設備。

3.6水情自動化測報系統

為了及時了解工程運行狀態以及運行管理對于洪水預報的要求，本設計增設大壩變形觀測、大壩壩體滲流、壩肩繞壩滲流等觀測設施，并創建水情自動化測報系統。